油水分离旋流器能高耐磨的原因|FXJ-350油水分离旋流器

研究和应用几乎都是关于从水中脱除油的内容。除上文中所述的充气水力旋流器可以用于从水中脱除油外,迄今在从水中脱除油方面用得广的旋流器结构是由Colman和Thew等人提出的一种具有两锥段器壁结构的油水分离水力旋流器,该旋流器柱段直径较大,而溢流口直径较小,且不插入旋流器内,旋流器下部由两锥体(上面锥体的锥角比下面锥体的锥角大得多)和一段较长的细圆筒所组成。Thew等给出的脱油用旋流器的结构



桶壁下滑，从下口排出。进料口的作用主要是将作直线运动的液流在柱段进口处转变为圆周运动。早期的进料口一般简单地设计成直线形并与柱段简体相切，这种由直线到圆的过渡点仅为一点，变化突然，对液流的阻力较大，易在此产生湍流导致工作状态不佳，进口液流的能量损失大，同时还会引起进料口附近材料的磨损。近年来，在较新的设计中采用了曲线形进料口，常用的是渐开线和摆线形等。渐开线入料方式可以将湍流


由向内运动的流体介质带入内旋流，这***种作用可能更为重要。旋流器内颗粒粒度与浓度的分布人们或许倾向于认为旋流器内固体物料的大致分布规律是：在径向，颗粒粒度与浓度随半径的增加而增加；在轴向，从底流口往上，粒度与浓度应逐渐减小。然而，仔细的分析表明问题并不如此简单，而且我们的兴趣不仅是了解颗粒分布的定性特征，而且要考察这种分布的定量规律，更重要的是要通过对颗粒分布的定性与定量分析，


油水分离旋流器能高耐磨的原因|FXJ-350油水分离旋流器心轴线平行于进口方向和垂直于进口方向两个剖面上轴向速度的分布作于图4中。其中a图为微彩色指标m/s；b图为平行进口方向剖面上轴向速度的分布图；c图为平行进口方向剖面上轴向速度分布的***等值线图；d图为垂直进口方向剖面上轴向速度的分布图；e为垂直进口方向剖面上轴向速度分布的***等值线图。从图中可以发现，在溢流管的进口中心有一个轴向速度值点，通过计算得出该大值为7.69m/s。从等值线分布可以




速度是指向器壁的离心沉降速度与切向旋转速度的合成。因此颗粒的运行轨迹为螺旋线,螺旋线上任意一点的切线方向则代表该点处颗粒的合速度方向。图1所示为颗粒在离心沉降过程中的几种碰撞模型。沿螺旋线向外沉降的大颗粒在其沉降过程中可能会碰到以较小速度沉降的较小颗粒,作为碰撞过程中动量交换的结果,前者的运动有所减缓,而后者的运动则得以加快(图IA);若向外沉降的颗粒碰到了随流体介质的运动向内漂移的微细

***方法是采用单一粒径的粒子分别通过旋流器,测试其分离效率。但是选择既符合油水密度差要求,又具有单一粒径的粒子是非常困难的。测量旋流器粒效率的***种方法为选择具有一定粒度分布的粒子通过旋流器,同时测试旋流器人口和底流液流中粒子的粒度分布。通过比较旋流器人口和底流口的粒度分布,可以求得旋流器的粒效率。对于固一液分离旋流器和气一固分离旋流器,采用该方法是可行的,但对于液一液分离旋流油水分离旋流器能高耐磨的原因|FXJ-350油水分离旋流器



术的不断发展和特殊材料工艺的要求,水力旋流器技术规格的两化趋势还会继续下去。 结构形式多样化。为了适应各种条件下分离作业的技术要求,降低能耗和提高分离效率,科技术人员除改进和完善旋流器结构的不合理部分外,还研制出许多特种用途的旋流器。另外,还有各种结构形式的重介质旋流器,可以预料,结构更加合理、适应性更强的旋流器会迅速的研制和发展。 应用范围扩大化。旋流器除在选矿过程中广泛应



的颗粒。这些颗粒一部分将随着上升运行的气流所产生的边层涡流,带进溢流之中。前面所述的取决于溢流管大小的空气柱,确切地说,其大小完全取决于真空程度。真空度也与给矿浓度,进矿压力,溢流管径,沉砂管径等因素有密切关系。这些因素在分过程中是不稳定的。所以,真空度也是不稳定因素。因而,空气柱的大小时亥J均在变化。空气柱的变化除直接影响分离点位置改变外,还影响着水力旋流器内离心力场的稳定性和均匀



选煤厂被广泛采用。我国采用煤泥重介工艺其目的是:对于不脱泥重介质分选工艺,弥补大直径重介质旋流器分选下限粗,无法对煤泥进行有效分选的问题;解决煤泥分流问题,有效地回收粗煤泥,使精煤灰分更容易控制;对于有浮选系统的选煤厂,减轻浮选压力,降低洗水浓度。我国的煤泥重介工艺流程基本上是从精煤弧形筛筛下的精煤分流箱分流出来一部分含有介质和精煤泥的悬浮液,经入料桶泵入小直径重介质旋流器组进行分选。经似线性关系,并随溢流口直径增大而增大。水封式水力旋流器空气柱直径亦随溢流口直径增加而增大,但增加幅度减缓。(3)水力旋流器底流背压和溢流背压的增加都将使空气柱直径减小。(4)增加系统压力,在***底流分率不变的情况下,可使水封式水力旋流器空气柱直径减小。摘要：水力旋流器内流体质点的切向速度、径向速度和轴向速度的分布规律及其流体动力学机理对于细粒分粒径和效率具有决定性作用，并且受旋流器的结




油水分离旋流器能高耐磨的原因|FXJ-350油水分离旋流器实验的研究结果[3],大锥角应为25 ~28 .拟利用Fluent软件[4]对水力旋流器大锥段进行数值模拟,选取小锥角为1.5 、不同大锥角时的水力旋流器,确定井下水力旋流器的大锥角角度值.选用典型的双锥体液-液水力旋流器,只改变大锥角 ,对旋流器的切向速度、轴向速度、压力降以及油相体积分数进行数值模拟.大锥角分别取为25 ,26 ,27 ,28 .旋流器主直径为28mm,小锥角为1.5 .分析时选取与旋流器顶部距离Z为0.086m处的截






近颗粒的机械碰撞；此外，由于大量粒子的存在，流体介质的运动也要受到影响。在离心力场中，颗粒之间的碰撞对不同粒度颗粒沉降速度的影响是复杂的。沿水力旋流器半径向外沉降的大颗粒在其沉降过程中可能会碰到以较小速度沉降的较小颗粒，作为碰撞过程中动量交换的结果，前者的沉降有所减缓，而后者的沉降则得以加快；若向外沉降的颗粒碰到了随流体介质的运动向内漂移的微细颗粒，则碰撞的结果使得向外沉降的颗



验过程中,还对旋流器各段压力损失在总压力损失中所占的比例与入口流量之间的变化关系进行了研究,其结果如图7所示。图7表明,进口、旋流腔及大锥段压力损失,占旋流器总压力损失的40%左右,且基本不随入口流量的变化而变化。小锥段的压力损失随入口流量的增大而增大,在实验范围内,压力损失所占比例由30%以下增加到40%以上。直管段的压力损失所占比例小,且随入口流量的增加而逐渐降低,在实验范围内由36%降低

聚氨醋水力旋流器是由瑞铭橡塑设计研制的一种耐磨材料的水力旋流器,它具有重量轻、耐磨、耐油、耐腐蚀、隔音和绝热等优点,解决了生产中水力旋流器磨损严重的问题。