钻井液旋流器提质不提价|FX型钻井液旋流器

粒径随入口流量的增加而降低,分离效率随入口流量的增加而增加。整个旋流器以及旋流器各段的压力降均与入口流量成指数关系,都随入口流量的增加而增加。在旋流器的压力损失中,进口、旋流腔及大锥段所占比例,且基本不随入口流量的变化而变化;小锥段次之,并随入口流量的增大而增大;直管段的压力损失所占的比例小,它随入口流量的增大而不断降低。液液分离水力旋流器是上世纪80年代初出现的油田地面工程分



程度降至低，而程度地将动能转化为离心力。降低了流体进入旋流器时由于突然发散而产生的紊流程度，使流体在旋流器内的运动趋于平稳，提高它的分离性能。本文介绍的是渐开线给料的旋流器进料体。3产品分析图1为旋流器进料体产品图，材料为聚氨酯弹性体，表面粗糙度值为Ra1.6μm。由图1可知，此产品的成型难点是渐开线给料的模芯结构设计，若此处设计不妥，将会对模具的脱模带来一定的难度。4模具设计


探索提高旋流器分离效率的可能途径，致，但大小与分离粒度相当的颗粒则在轴向零速包络面附近浓度；至于轴向，则在轴向零速包络面附近，颗粒的浓度分布取得小值。显然这些结果与想象的并不完全一致，但得到了实验的证明。结语关于水力旋流器内颗粒运动的研究，将揭示旋流器内特定的离心力场中固液两相流的某些重要特征，诸如不同粒度分布区域的划分及各区域的分离性能、流体湍流作用的两重性、边壁处混杂


钻井液旋流器提质不提价|FX型钻井液旋流器看出，水力旋流器的零轴向速度包络面是不规则的，整个轴向速度的分布也不是对称的。等值线e的局部放大图作于图5，a为柱段的局部放大图；b为多锥段交汇处的局部放大图；c为小锥段的局部放大图。从图中可以清楚地发现，在盖下有三个明显的轴向等值线中心，小锥段部分也形成一个等值线中心，在多锥段交汇处有两个小的等值线封闭区域且这两个等值线区域位于同一个等值线区域内部。由于是采用***等值线作图，交汇




颗粒,向外沉降的颗粒虽然受到一定阻碍,但影响不大,被正面碰上的微细粒子可能粘附在大颗粒上,随大颗粒一起沉降,被侧面碰上者在碰撞后的短时间内又可恢复碰撞前的运动状态(图I)B;如果两个在几乎平行的沉降路径上运动的颗粒发生侧面碰撞,则一方面由于改变了各自的运动轨迹,至少其中一个颗粒的沉降距离将会延长,另一方面由于在两个颗粒为接近时,粒间间隙很小,沿半径方向向内流动的流体速度激增,从而延缓颗粒的

器来讲,由于液体颗粒在旋流器中同时受剪切和聚结两种作用的影响,液滴在旋流器中粒径会发生变化,采用该方法测试除油旋流器的粒效率是不可行的。测量旋流器粒效率的第三种方法是采用具有不同中粒径的液体混合物通过旋流器,测试其分离效率,每个中粒径所对应的旋流器的分离效率近似为粒效率曲线上的一个点。通过测试旋流器在具有不同中粒径的油水混合物通过旋流器时的分离效率,可以得到旋流器的粒效率曲钻井液旋流器提质不提价|FX型钻井液旋流器



用外,在其它工业部门应用的也较为广泛,如部门用旋流器净化三废中的废水和废气;粮食部门用旋流器进行淀粉的洗选与脱除果浆中的砂粒及硬核;化工部门用旋流器从水中分离轻油,从轻油中除去水分和从原油中分离气体等工艺过程。可以设想在不远的将来,水力旋流器会在工业部门的固-液、固-固、液-液和液-气的分离领域中,应用会更加广泛。 工艺计算程序化。水力旋流器的工艺计算有两个基本内容:1)生产现场已用旋



性,从而给颗粒有规律的分布造成有害的影响。即使在条件下使用水力旋流器,都会出现溢流跑粗、沉砂带细分效率低的现象。这正说明空气柱所带来的恶果,早已为生产实践所证实。至目前,外曾对水力旋流器进行过大量的试验研究工作。例如结构方面,加人上升压水,控制真空度等等。所有这些试验研究都不是以空气柱有害影响为目的的',仍然保存空气柱这一前提下作某些改进和发展。虽然有一定效果,但并未从根



煤泥重介旋流器组分选的溢流和精煤稀介混合进入精煤磁选机回收磁铁粉;分选的底流进入中煤磁选机。精煤磁选机的精矿和精煤弧形筛分流箱的另一部分合格介质与精煤脱介筛段筛下合格介质一起回合格介质桶,作为分选介质循环使用,如图2所示。采用该流程主要是考虑到尽管原生及次生煤泥在大直径主旋流器中得不到***分选,但是由于重介质旋流器本身的分、浓缩作用使绝大部分-0 5mm的煤泥与-0 074mm磁性介质一构参数、操作参数和物性参数等因素的影响。选用耐磨耐腐蚀的聚氨酯材料制造的不同规格固液分离水力旋流器，综合考虑分割粒径、处理流量、沉砂产率3项分离效率指标，通过多指标正交试验优化得到分离钙土的工作参数如下：旋流器直径50mm，底流口直径10mm，溢流口直径8mm，并且在0.30MPa给料压力下可达到分割粒径1.78μm，处理流量为2.39m3/h的分离效率。同时针对优化后的旋流器工作参数，利用适用于旋流器湍流场




钻井液旋流器提质不提价|FX型钻井液旋流器面.将溢流嘴所形成的体从旋流器中去掉,简化水力旋流器结构,同时将入口简化为环形截面,为减少计算网格数量,将对流场影响较小的尾管段忽略不计[5].采用贴体坐标划分网格,分区域生成非结构化网格,使网格分布与计算域的几何形状一致,以捕捉边界特征.基于有限体积法,将控制方程转换为可以用数值方法求解的代数方程;方程的离散对对流项采用二阶迎风差分格式,扩散项采用中心差分格式;压力-速度耦合采用SIMPLE算法,压






粒运动虽然受到一定阻碍，但影响不大；而被正面碰上的微细粒子应随大颗粒一起沉降，被侧面碰上者在碰撞后的短时间内又可恢复碰撞前的运动状态；如果两个在几乎平行的沉降路径上运行的颗粒发生侧面碰撞，则一方面由于改变了各自的运行轨迹，因而相当于延长了各自的沉降距离，另一方面由于在两个颗粒为接近时，粒间间隙很小，反向流动的流体速度激增，从而延缓颗粒的沉降。除了颗粒间的机械碰撞外，在颗粒的



到15%,因此可以适当增加直管段的长度,以更好地起到稳定旋流场的作用,同时还可增加油滴的停留时间,提高旋流器的分离效率。有研究者[6]认为,旋流器各段压力损失所占比例基本不随入口流量的变化而发生改变,上述实测结果表明这一观点是不恰当的。笔者认为,随着入口流量的增加,旋流器各段压力损失均增加,但增加的速度不一样,因此各段压力损失所占比例随入口流量变化而改变的程度不一样。其中,进口、旋流腔及大锥段

聚氨醋水力旋流器是由瑞铭橡塑设计研制的一种耐磨材料的水力旋流器,它具有重量轻、耐磨、耐油、耐腐蚀、隔音和绝热等优点,解决了生产中水力旋流器磨损严重的问题。