铁制内衬聚氨酯旋流器瑞流流场特性|FX125铁制内衬聚氨酯旋流器

计算式,具有结构比较合理和实用效果比较理想的特点。诚望读者在其具体运用过程中,进一步给予鉴定、修正和完善的同时,研究出更加直观、简便、准确、可靠的旋流器直径计算式。利用Fluent软件,将油相体积分数为2%、油滴粒径为40 m的混合介质作为研究对象,对主直径为28mm、小锥角为1.5 的不同大锥角的井下油水分离水力旋流器内部流场进行数值模拟,得到不同大锥角时切向速度、轴向速度、油相体积分数分布以及压力降



在流动态势上有何区别与联系，介质湍流对颗粒运动的影响如何体现，固体颗粒在旋流器内如何分布，如此等等的一系列问题自然是我们所关注的。本文将从颗粒与液相介质之间的相互作用入手，相继提出并讨论与颗粒运动密切相关的上述几个问题。固液两相间及颗粒间的相互作用在固液两相流中，固体颗粒与液体介质的相互作用方式随颗粒浓度的不同而不同。在低浓度下（即颗粒的体积浓度大约低于时），颗粒可在外力的作用


沉降速度Ur也很小,迁移到中央的油滴图4表示的是旋流器分离效率随入口流量的变化关系。从图4可得出与前面分析一致的结论,即当入口流量分别为4.33m3/h和3.47m3/h时,旋流器的分离效率较低。图中还表明,在本实验条件下,旋流器的分离效率随入口流量的增加而增加,当入口流量低于4.5m3/h时,分离效率随入口流量的降低而迅速降低,而当入口流量高于4.5m3/h时,分离效率随入口流量的增加而缓慢增加,入口流量在4.5~6.9m3/


铁制内衬聚氨酯旋流器瑞流流场特性|FX125铁制内衬聚氨酯旋流器度的矿浆产品[1]，为了实现这个目标，先要***磨矿分设备也是水力旋流器工作正常。每个水力旋流器都有一个正常工作压力范围，在此范围内，旋流器可以达到正常分效果。当旋流器工作压力不稳定时，有可能导致跑粗等现象。为***旋流器工作压力稳定，需要稳定泵池底流渣浆泵的转速，尽量减少对渣浆泵进行调频。由于磨矿泵池容积是有限的，当泵池出现了进出料不平衡，将有可能导致泵池液位不稳。如果泵




流量和旋流器锥角有关。从表可以看出，在满足悬浮液流变特性和稳定性双重要求的情况下，重介质旋流器入料原煤中的煤泥含量小为，所以一般情况下原煤选前不脱泥在理论上是可行的［］由表分析还可知，当原煤中煤泥的含量不是太高，特别是煤泥含量时，完全可以采用不脱泥分选工艺，且大量的生产实践已证明这一点但是当煤泥含量时，是否必须采用脱泥分选工艺呢?这要结合厂型综合考虑对于年处理能力的选煤厂

过程中常常要求旋流器的某种产品(沉砂或溢流)保持一定的浓度、纯度或有一定的损失限度。但由于来料性质并不能保持稳定,因此须要随时调整,由于人工调整往往不能及时进行,这要求能够自动调整。生产中旋流器的可调项目是给料压力、给料浓度、沉砂口径和溢流口径。这些参数的调节办法是:通过改变供料泵的转数,调节出口压力及流量,用气动泵调节沉砂口径,用气动阀调节溢流管径,通过加水(或料液)改变给料浓度。前提铁制内衬聚氨酯旋流器瑞流流场特性|FX125铁制内衬聚氨酯旋流器



增稠器,而另一台作为澄清器。在图3中所示的两旋流器系统网络中,旋流器便作为增稠器,而***旋流器则作为澄清器,***旋流器的底流返回到系统进料中。该系统网络的总回收***于其所用任何一单台旋流器的回收率。应注意的是,其***旋流器的底流浓度应低于整个系统网络的进料浓度,否则会使系统处于发散状态,不能获得理想效果。时)。用一台旋流器不能获得足够浓的底流时,可采用如图4中所示的旋流器系



度小,设备运转平稳。2.平衡方式简单,操作方便,易于调整平衡。3.结构紧凑,与同冲程的游梁抽油机相比,具有占地面积小、重量轻等优点。4.零部件的通用性强,工艺难度小,易于制造。5.容易达到长冲程、低冲次、大负荷的要求,从而得到较高泵效,提高抽油杆的寿命。。这是该旋流器的又一大优点。



向湍流振幅之比表征流体在相应方向上的平均速度之比，这一比值对颗粒跟随性的影响也只在径向存在。随该比值的增大，颗粒与流体的跟随性变差。在切向速度一定的时候，上述比值的增大意味着流体径向速度的减小，于是颗粒的沉降加快，固液两相间的跟随性当然下降。流体脉动对颗粒运动的影响在水力旋流器研究中是一个相当复杂的课题，跟随性而言，在旋流器的切向与轴向，随湍流频率的增加，跟随性指标下降，尤其径向速度的分布规律。2?切向速度的分布将过中心轴线平行于进口方向和垂直于进口方向两个剖面上切向速度的分布作于图1中。其中a图为微彩色指标m/s；b图为平行进口方向剖面上切向速度的分布图；c图为平行进口方向剖面上切向速度分布的***等值线图；d图为垂直进口方向剖面上切向速度的分布图；e为垂直进口方向剖面上切向速度分布的***等值线图。由图可知，切向速度小的区域主要有三个，一个是水力旋流器的




铁制内衬聚氨酯旋流器瑞流流场特性|FX125铁制内衬聚氨酯旋流器力旋流器内部的流动是不稳定的,这种不稳定性将不利于水力旋流器分离过程的进行,限制分离效率。(3)在正常操作状态下模拟水力旋流器周向速度沿半径的分布,模拟对象柱段长度180mm,柱段直径150mm,溢流口直径40mm,其周向速度分布的位置在旋流器的柱段,且位于溢流管入口上方20mm,距离顶盖60mm的X方向位置。通过模拟结果发现,在溢流管及溢流管与筒壁之间的区域,周向速度的分布成准强制涡流分布;在靠近边壁区域,周向速






曲线;研究了操作参数时水力旋流器特性的影响,从而得到了水力旋流器的操作参数应处的范围,对水力旋流器的设计及其现场使用具有重要的指导意义。二十世纪九十年代以来,我国东部油田大都进人中、高含水开采期,井流液相中含水量普遍达80%一90写,在油气处理过程中必然产生大量的含油污水。而传统的水处理设备由于液体停留时间长,处理效率低且扩建困难而不能满足生产需要。除油水力旋流器自八十年代初开发研制以来,



湍流两相流理论[7]、王光风推导出来的内旋流分离模型、溢流理论及分离过程随机性[8,9]。这些物理模型支撑了旋流器的发展过程。以上所述的分离模型可以预测进料中的浓度、流量比Rf均较低的情况下操作的水力旋流器的分离性能。但因各种模型未综合考虑影响分离的各种因素以及其各自的缺点,又不能地描述水力旋流器复杂的分离过程。而非线性的随机理论用来描述水力旋流器的分离过程已初显其无比的威力。通过对

聚氨醋水力旋流器是由瑞铭橡塑设计研制的一种耐磨材料的水力旋流器,它具有重量轻、耐磨、耐油、耐腐蚀、隔音和绝热等优点,解决了生产中水力旋流器磨损严重的问题。