JB/T6144.3法兰式液压软管相同的选择，不同的期待

对套管接头进行应力分析时，套管接头的变形往往会超出弹性变形范围，必须同时考虑弹性变形和塑性变形。弹性区采用H00k定律，塑性区采用PIalldⅡ、RelIss方程和Mises屈服准则。如果虽然发生了塑性变形但变形较小，即在小变形弹塑性变形的情况下，仍可以采用工程应力和工程应变作为应力度量和应变度量，这时弹性力学中的乎衡方程和几何方程仍然成立，只是物理方程变为非线性的了，即为材料非线性问题。由于这种方法忽略了微元体的变形，并认为位移与应变呈线性关系，只适合分析套管的上扣等变形较小的过程。如果塑性变形较大，则必须考虑由于太位移和大转动对单元形状及有限元结果的影响，平衡方程必须相对于变形过的几何位置写出，应力一应变曲线也必须是真实应力(柯西应力)一对数应变曲线。由于套管接头受力后变形较大，局部区域往往超过了材料的屈服限，必须同时考虑材料非线性和几何非线性问题。|
管接头是油管与油管、油管与液压元件之间的可拆式连接件，它应满足装拆方便、连接牢靠、密封可靠、外形尺寸小、通油能力大、压力损失小、加工工艺性好等要求。按油管与管接头的连接方式，管接头主要有焊接式、卡套式、扩口式、扣压式等形式。

头的金属切削主要是车削。根据材料的不同和管接头的类型不同，还需要一些辅助的切削和加工工艺，如铣加工、磨加工等。2．少无切削为提高金属材料的利用率，节约原材料，胶管接头在加工中，应尽量减少金属切削量，采用冲压成型工艺，如芯管的沟槽用滚压成型法。外螺纹用滚丝机轧出成型，内螺纹用攻丝机攻出成型。空调管和中、低压油管接头管芯，应采用金属管材，用锻部成型机或


套和连接件组成，有些接头的连接件与芯管合为一体，使接头只有芯管和外套两件组成。将接头各组合件和胶管装配以后，在专用的胶管接头扣压机上进行扣压，使接头组合件和胶管成为一个牢固的整体。这种形式的接头与装配式接头比较，具有体积小、重量轻、使用可靠、生产效***和成本低的优点，但金属接头不能重复使用，还需要专用扣压、装配设备。装配式接头是由芯管、外套和连接件

JB/T6144.3法兰式液压软管相同的选择，不同的期待式、材质的品种、连接形式和密封形式，以及接头的制造方法和软管总成的装配方法等基本要素。低压胶管接头一般结构相对简单，将芯管插入胶管端部，在胶管外部用金属环压紧或用专用卡箍夹紧即可使用。低压胶管接头设计的关键在于管芯表面几何形状及各部位尺寸。设计时应注意：①使接头与胶管有足够的紧固程度，以抵抗芯管在胶管使用压力下所受到的轴向推力；②使接头与胶管之间有








507／0的费用。因软管结构的特殊性和复杂性，不能采用传统的焊接形式进行管端连接，而且在复合软管运行过程中，输送介质中会有气体渗透到金属铠装层，如果这部分气体不能顺利排出，经过较长时间的累积，会在金属铠装层中产生较高的压力，破坏软管结构。本文设计了一种适用于软管结构的接头形式，在一定压力作用下***软管的强度和密封性，同时能够释放金属铠装层中累积的渗透气



泵站进行清洗，油液在不同管径中的流速控制在7m/s，以便达到液压系统的清洁度要求（NAS1638低7标准）。为避免软管总成再次污染，清洗合格的软管总成两端用钢制堵头或盲孔法兰封住保存。软管的扣压尺寸，压力试验结论，清洁度等检测结果应逐一记录保存。4软管，软管接头，软管总成的贮存我国软管的贮存条件应符合GB/T9576-2001橡胶和塑料软管及软管组合件选择、贮存、使用

锥带O型圈-重系列-旋转螺母直接头标准:***12151-2-SWS-S，DKOS2）公制内螺纹24°锥带O型圈-轻系列-旋转螺母直接头标准：***12151-2-SWS-L，DKOL3）SAE61系列法兰式直接头标准：***12151-3-S-L/SFL/3000psi4）SAE62系列法兰式直接头标准：***12151-3-S-S/SFS/6000psi5）JIC37°内螺纹-扩口式-旋转螺母直接头标准：***12151-5-SWS.DKJ软管总成的压力范围应由软管或接头部件中工作




损坏。(3)严格控制胶管壁厚测量的精度。胶管壁厚是确定接头扣压尺寸的重要依据，因此测量时一定要准确、认真，尽量减少测量误差和计算误差。(4)加强接头装配质量的检查和控制。要确保装配位置的正确，在装配过程中容易出现的问题，是外套装不到位而使芯管插入深度不够，或者在装配芯管时使胶管从外套中退出，造成密封段减小，影响接头的密封性能。因此，必须注意外套的装配位置






次成形中挤压工序同样的脱模困难的问题，必须采用高强度的脱模装置。由于法兰部位尺寸较大，而圆筒壁部较薄，以及不锈钢材料成形性能方面的原因，不锈钢管接头是一种难成形的零件。根据零件的结构形状，通过工艺分析、数值模拟和工艺实验，可得到如下结论：（l）管接头锻件加工可以采用圆管一次正挤压，成形和圆管正挤压---镦粗二次成形的工艺方案，成形温度为700C~800C。圆





量0.06mm，模拟中对坯料体积进行补偿。二次成形中，拟定***道工序先正挤压出全部的薄壁圆筒部分，然后第2道工序只进行局部镦粗形成法兰，两道工序的轴向截面变化率保持基本相等。图3所示是工件的等效应变分布以及变形过程的载荷分布情况。图3a是***道正挤压工序完成后坯料的等效应变分布情况，由图可知变形主要集中在圆筒部位及凹模圆角靠近中心的位置。图3b是镦粗成形后终锻件

在油气田开发中也占了一定的比重，如果能够将海管的成本降低，会对边际油田的开发起到很大的促进作用嘲。海底管道按流体分类可分为输油管道、输气管道、油气混输管道、油水混输管道、油气水混输管道、输水管道；按结构分类，可分为单层管加配重层结构、双层管保温管结构、单层保温管加配重层结构、柔性软管∽。。海洋软管的使用可以追溯到t968年，NKT公司建造了条4寸海洋用


冷挤压是一种少无切削加工工艺。它是在室温下利用模具的压力使模腔内的金属毛坯毛坯产生塑性变形，从而获得所需的形状、尺寸以及一定力学性能的挤压件。冷挤压零件尺寸精度高、材料耗费少、生产***，而且可以获得合理的金属流线分布，提高零件的承载性能，所以冷挤压技术近年来发展迅速。图1所示为内燃机车端子锻件毛坯图，零件材料为T2紫铜，原工艺是加热后在0．25t蒸汽锤上用|


厚的偏差应严格控制，一般对于壁厚偏差超过o．5mm的胶管应该慎重选用。(3)胶管各层间的附着力。高质量的胶管应具有良好的整体性，即各结构层间应有较高的附着力，各胶层之间粘接成为一个整体。这样才能适应接头装配、扣压过程中的各项工艺要求，才能***胶管总成的性能要求。因此必须控制胶管各层间的附着力不能低于技术标准的规定，且应尽力选择附着力高的胶管用于胶管总成的

JB/T6144.3法兰式液压软管相同的选择，不同的期待

软管，用于两个海岛之闻的淡水输送。1972年Coflexip公司先获得一项建造高压软管，随后的时间在油气田开发中，软管在海底管道和立管中应用越来越广泛，特别是应用在深水浮式平台中作为柔性立管和海底油气输送管道中。复合软管因其在动力特性、地形适应性、抗腐蚀性、安装等多方面的，越来越多的油田开发考虑采用软管来代替钢管，与传统的钢管相比，整体可以降低20％～



丝编织胶管和钢丝缠绕胶管扣压量的选择是不同的．因结构、钢丝直径、骨架层厚度不同，胶管壁厚也不同，因此扣压量也不同。单层钢丝编织胶管一般为35％～40％。双层的一般为40％～45％；钢丝缠绕胶管的扣压量一般为55％～60％．棉线或其它化纤材料为骨架层的编织胶管．扣压量不能大于30％～35％；内胶层硬度低(只有40度一60度)、内胶又厚的钢丝编织胶管，其扣压量只能降低到


硬度达80度，***也比较高，扣压量范围宽，内胶不易裂口。锯齿形芯杆适用范围广压缩量范围宽，机加工容易，装配方便，抗拔脱强度高，内胶堆胶和鼓包现象很少发生。扣压时胶管受到挤压使胶流入锯齿槽内，橡胶的延伸受到齿壁和槽壁的限制．使内胶的延伸受到阻力，因此齿内、槽内橡胶相对的由三向变形过渡到体积压缩，使其压缩模量急剧提高，从而在芯杆与胶层之间的界面形成紧密的


，使芯子顺压力作用方向移位，破坏原来的接触状况，丧失密封性。要提高被密封的压力有两种办法：增大接触应力，即采用高弹性模量橡胶和增强密封件的变形能力：提高密封件的稳定系数。橡胶模量有限，因此．对胶管总成而言．一般是提高密封的稳定系数。外套内齿与钢丝紧密抓着，形成很高的抗拔力，并能使力传至内胶层和芯子上。胶管总成拉拔力的值对应胶管的低爆破压力．即

高压钢丝增强胶管主要用于矿井液压支架、油田开采、工程建筑、起重运输、冶金锻压、矿山设备、船舶、注塑机械、农业机械、各种机床以及各工业部门机械化、高压胶管总成示意图见图2。高压胶管总成一般由胶管接头和管体组成。其中胶管接头主要由芯子、套筒、螺母三部分组成。(1)芯子芯子形状结构见图3。根据内胶的力学性能，通常选择锯齿槽结构。一般来说，在管头扣压后内胶能充满表面的沟槽而不损坏内胶的情况下，沟槽的高压胶管组合件是工程机械的主要配套元件。其应用之广泛、品种之繁多，使得胶管组合件既有普遍性又具特殊性。各自动化液压系统中输送具有一定压力和温度的石油基（如矿物油、可溶性油、液压油、燃油、润滑油）液体、矿浆、泥浆、水基液体（如乳化液、油水乳浊液、水）、气体等。